Впервые принцип максимального расхода использован в работе [2] при условии, что для расчета центробежной форсунки гидравлические потери внутри форсунки отсутствуют, а момент количества движения, сообщенный жидкости на входе в камеру закручивания, остается неизменным до выхода ее из форсунки. При этих допущениях получены зависимости, необходимые для определения производительности форсунки G, коэффициента расхода ц, и геометрической характеристики А. В дальнейшем эта методика была уточнена и дополнена с учетом вязкости жидкости и потерь на трение о стенки форсунки [82]. [c.83]
На рис. 4.11,6 показана центробежная форсунка, у которой для уменьшения угла раскрытия факела выходной канал выполнен в форме сопла Л аваля, а расширяющаяся часть — по кривой с углом раскрытия, уменьшающимся в направлении движения жидкости. При этом в распыленном факеле происходит перераспределение между осевой, окружной и радиальной составляющими скорости таким образом, что угол раскрытия факела уменьшается независимо от геометрической характеристики форсунки. На рис. 4.11,6 показана форсунка, у которой камера закручивания выполнена в отдельном узле. [c.85]
Совместным решением уравнений (4.38) и (4.42). находим искомое значение коэффициента расхода жидкости р,, который представляем в виде зависимости от геометрической характеристики А и комплекса В (рис. 4.23). На графике пунктиром проведена кривая зависимости i=f(A) для истечения холодной жидкости, которую кривые р/ при различных значениях В пересекают в некоторых точках. Это обусловлено тем, что автор [164] принял зависимость, полученную в работе [2] на основе принципа максимального расхода, который недостаточно полно учитывает конструктивные особенности центробежной форсунки. Поэтому в действительности граница будет определяться не одной характеристикой, а областью характеристик. [c.99]
Для центробежных форсунок со шнеком формула (4.43) пригодна только в интервале значений А, при которых площадью, определяющей расход жидкости, является суммарная площадь каналов шнека. Предельное значение геометрической характеристики А, ограничивающее применение (4.43), выражается неравенством [c.101]
Для проверки предлагаемого метода расчета истечения кипящей жидкости через центробежную форсунку с тангенциальным входом и со шнеком в работе [164] использованы данные [115]. Размеры проточной части форсунок с тангенциальным входом составляли диаметр и длина сопла—6 и 30 мм, диаметр и длина камеры закручивания—-27 и 30 мм, диаметр, тангенциального отверстия 10 мм, число отверстий — 2. Шнековая форсунка имела следующие размеры диаметр сопла —2,2 мм, высота и диаметр шнека—16 и 6 мм, число заходов — 3, геометрическая характеристика 0,82. [c.101]
Известны экспериментальные работы по исследованию влияния геометрических размеров центробежно-струйных форсунок на их характеристики [48, 119, 133]. Представляет несомненный интерес исследование этого влияния численным методом с помощью приведенной выше теории и сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными. [c.117]
Сопоставление. результатов расчета угла раскрытия факела и коэффициента расхода жидкости в зависимости от геометрической характеристики А (А) для центробежной форсунки, рассчитанной по обеим теориям, представлено на рис. 5.6. [c.120]
Как следует из графиков, коэффициенты расхода-отличаются между собой не более чем на 20% при А=0,33 (А = 0,66). С ростом геометрической характеристики А (или А ) это расхождение уменьшается, и при А = 2 не превышает 10%. Необходимо отметить, что подробные эксперимент-альные исследования центробежных форсунок в этом интервале значений А не проводились. В интервале значении, в котором работает подавляющее большинство центробежных форсунок (на графике заштрихован), т. е. при А >2, отклонение коэффициента расхода составляет всего 4%. Аналогичные изменения по мере роста А наблюдаются и для угла раскрытия факела для большинства центробежных форсунок отклонение р не превышает 10%. [c.120]
Как отмечалось, в число исходных данных должны быть включены и дисперсные характеристики. Для вывода расчетных уравнений известные экспериментальные данные, а также данные, полученные авторами, обработаны в виде критериаль-ных уравнений, в которых в качестве геометрического критерия подобия принята геометрическая характеристика центробежно-струйных форсунок А [c.129]