Дисперсные характеристики пневматических форсунок

из "Основы техники распыливания жидкостей "

На рис. 7.1 показана зависимость dM = f(w M), полученная по уравнению (7.2) при подводе в форсунку воды и воздуха для значений Ск=1,65, тж = 0,1 кг/с, Рг = 300 кПа. Из графика следует, что с увеличением w u диаметр капель уменьшается. [c.161]
Формулы (7.5) — (7.7) справедливы для значений критерия Г = 4,5-10-5 —7,25 и значений (dMA/ )We-° 45 = 0,77—2,4. Как видно из рис. 7.2 результаты экспериментов удовлетворительно описываются уравнениями (7.3) — (7.5). [c.162]
Влияние скорости газожидкостной смеси на медианный диаметр капель можно также оценить степенной зависимостью й м = /( псм), где показатель п = — (0,6—1) [25, 220]. [c.162]
Качество диспергирования зависит не только от скорости истечения газожидкостной смеси, но и от удельной энергии распыливающего агента. Эффективность использования удельной энергии определяется в значительной степени конструкцией распылителя, его геометрическими размерами и взаимодействием потоков. С увеличением площади контакта распыливающего агента с жидкостью энергия газовой струи используется полнее. Степень воздействия распыливающего агента на пограничный слой жидкости повышается с уменьшением сечения газовой струи при сохранении неизменной удельной энергии i[63]. Например, для пневматической форсунки с поперечной подачей распыливающего газа (рис. 7.4) с уменьшением расхода жидкости кривые dM = f(EB), где Ев — энергия распыливающего воздуха, проходят ниже. Если эти данные представить в координатах м = /(ев), где еъ — удельная энергия распыливающего воздуха, приходящаяся на 1 кг жидкости, то все три кривые могут быть представлены одной кривой (пунктирная линия на рис. 7.4). [c.163]
На качество диспергирования оказывает заметное влияние и то, в каком виде жидкость покидает распылитель. [c.163]
Опыты проводились при соотношениях тг//пж = 0,13—1,7, Давление распыливающего воздуха составляло 6-Ю2 кПа. [c.164]
Согласно уравнениям (7.9) и (7.10), средние размеры капель, образующихся при разрушении каждого элементарного кольцевого слоя, увеличиваются к центру струи. Следовательно, распределение капель средних размеров по сечению факела должно характеризоваться зависимостью, аналогичной выражению (7.9 . [c.165]
При распыливании жидкости форсунками с внешним взаимодействием потоков коэффициент для однотипных форсунок (струйных или пленочных) принят неизменным. Если для струйных форсунок его принять равным , то для других схем форсунок он будет равен произведению = (где — относительный коэффициент). [c.166]
При этом для струйных форсунок =1, а для форсунок с истечением жидкости в форме полой струи или пленки = 2,5. [c.166]
При диспергировании моделирующих жидкостей (смеси глицерина с водой либо подогретого парафина) в пневматических форсунках с подводом распыливающего агента. (воздуха или пара) в кольцевое сечение, расположенное вокруг сплошной жидкой струи (рис. 7.7, точки 1), получены [91]. следующие значения опытных коэффициентов в уравнении (7.16) А=18,0 = — 0,27 (при Е=1). [c.166]
Для наиболее распространенных схем форсунок, испытанных в достаточно широком диапазоне изменения параметров, получены одни и те же значения опытных коэффициентов А =18,0 fi = —и, /. [c.167]
Приведенные зависимости позволяют для пневматических распылителей с различными схемами смешения потоков получить дисперсные характеристики, определяющие распыл как некоторую совокупность частиц различных размеров. [c.167]

Вернуться к основной статье