| Рис. 2.3, Определение коэффициента у при радиальной (в) и магистральной (б) схемах питания трансформаторов и напряжении сети |  |
Коэффициент (ы) диффузии в газе 63 заполнения соплового канала 9 захвата капель 22 неравномерности окружной 8 — радиальной 8, 9 полезного действия распыливания [c.250]
Все эти явления снижают приемистость турбобура к осевой нагрузке. Поэтому бурение наклонных скважин по сравнению с вертикальными скважинами протекает при сравнительно меньших осевых нагрузках на долото. Заметим, что породы сураханской свиты относятся к категории мягких и частично средних со сравнительно высоким коэффициентом пластичности. Это увеличивает моментоемкость долот, и бурение даже вертикальных скважин протекает при меньших осевых нагрузках по сравнению со значе- ниями гидравлических нагрузок на пяту турбобура. Поэтому в процессе бурения не удается полностью разгрузить пяту турбобура и она находится постоянно в нагруженном состоянии. Поскольку при бурении наклонных скважин наличие отклоняющей силы на долоте еще больше увеличивает его моментоемкость и приводит к дополнительным потерям момента на преодоление трений в радиальных и осевых опорах турбобура, то последние при этом работают при более высоком нагруженном состоянии. Кроме того, при бурении наклонных скважин возрастают осевая и радиальная вибрации вала турбобура, а также степень неравномерности подачи бурильного инструмента. Эти обстоятельства и приводят к уменьшению межремонтного периода работы турбобура в наклонном бурении. [c.62]
По карте 13 при чистовой обработке по предварительно ббра-ботанному зубу по стали 45 при модуле до 8 мм s = 0,22 -г 0, 5 мм дв. ход. Для z = 33 зуба принимаем больший предел подачи, т. е. s — 0,25 мм/дв. ход. Согласно п. 1 в примечании к карте 14 поправочные коэффициенту на подачу равны 1. По станку принимаем S T = 0,24 мм/дв. ход. Согласно примечанию к карте 12 п. 4 радиальная подача при врезании 5рад = 0,2s = 0,2 х 0,24 = 0 05 мм/дв. ход. [c.104]
Кроме того, при расчете центробежной форсунки на основе принципа максимума расхода обычно не учитывают влияние формы нхода в сопло, что может привести к существенной неточности. Так, например, если закручивание жидкости исчезаю-ще мало, то, согласно принципу максимума расхода, коэффициент расхода форсунки близок к единице. В действительности же, в зависимости от формы входа в сопло, степень изгиба струи поступающей в него жидкости будет меняться. Возникающими при этом значительными радиальными составляющими скорости и ускорения жидкости пренебречь нельзя. На входе в сопло поток жидкости сжимается, поэтому коэффициент расхода форсунки в рассматриваемом предельном случае может принимать значения от 0,5 до 1. [c.83]