| Рис. 5.7. Распределение составляющих скорости в сопловом канале форсунки при различном характере распределения плотности орошения |  |
| Рис. 5.8, Распределение концентрации трассера по сечению факела форсунки при различном характере распределения плотности орошения |  |
Как отмечалось в главе 1, все многообразие возможных вариантов распределения жидкости в факеле форсунок можно свести к трем основным типам струйному, центробежному и центробежно-струйному (рис. 5.13, а—в). Для полного описания этих видов распределения предложены следующие параметры [119] q0 — относительная плотность орошения на оси факела qm — максимальная относительная плотность орошения,, достигаемая на периферии факела / т — относительный радиус факела, на котором достигается qm я —минимальная относительная плотность орошения между двумя максимумами Rn — относительный радиус, на котором достигается qn. [c.127]
Приведенные выше закономерности изменения плотности орошения по сечению факела центробежно-струйных форсунок показывают, что характер этих изменений достаточно сложен и является функцией большого числа переменных, которые /можно свести к двум обобщенным параметрам Ас и г ). [c.128]
Пленка, типы 16, 17 Плоская пленка 16, 17 Плотность орошения 51, 52 "Пневматические форсунки внешнего смешения 169 ел. [c.251]
Коэффициент неравномерности в значительной мере определяется и характером распределения плотности орошения по сечению факела. Из всего многообразия встречающихся распределений плотности можно выделить три типичных вида (см. рис. 5.13). Распределение, в котором q максимально на оси и монотонно убывает к периферии факела, характерно для факелов, образующихся при разрушении сплошных струй, поэтому будем называть его струйным. Распределение, при котором q имеет провал на оси, затем возрастает до максимума и после этого монотонно убывает, впервые наблюдалось при распаде полой конической пленки, образующейся вследствие закручивания жидкости в распылителе. Назовем это распределение центробежным, поскольку оно наблюдается в центробежных форсунках. Все промежуточные варианты распределений плотности орошения назовем центробежно-струйным, поскольку (как будет показано ниже) они характерны для цёнтробежно-струй-ных форсунок. [c.9]
Учитывая возможности форсунок этого класса, авторы поставили перед собой более сложную задачу разработать методику расче-та центробежно-струйных форсунок, которая учитывала, бы и задаваемый характер распределения плотности орошения по сечению факела. Решить ее аналитически, т. е. найти взаимосвязь геометрических размеров форсунки и распределения плотности орошения, очень сложно, поэтому был выбран эмпирический путь. [c.124]
Блок-схема расчета центробежно-струиных форсунок с заданным распределением плотности орошения, разработанная на основе приведенных выше соотношении, представлена на [c.129]
Вначале выбирают тип и параметры распределения плотности орошения, расход через форсунку и располагаемый напор жидкости, задают некоторые размеры форсунки. На первом этапе расчета коэффициент расхода центробежно-струинои фор- [c.129]
У форсунок с возбудителем рост угла факела наблюдается при увеличении частоты во всем диапазоне. При этом провал плотности орошения на оси факела увеличивается, т. е. распределение смещается в центробежную область (рис. 9.9,г). Вероятно, в диапазоне частот от 20 до 50 Гц наблюдалось бы резкое смещение максимума влево, как1 в форсунке с прерывателем, однако технические возможности возбудителей не позволяли получить более высокие частоты. [c.218]
Если жидкость способна вступать в реакцию с распыливаю-щим газом, следует использовать форсунки внешнего смешения. Когда распределение плотности орошения должно иметь максимум на оси, следует применять прямоструйные форсунки если же на оси желательно иметь провал или если распределение должно быть равномерным, предпочтение должно быть отдано вихревым форсункам. [c.235]