С целью иллюстрации изменений температур в прямоточной и оборотной системах по различным климатическим зонам была рассчитана температура воды, охлажденной на вентиляторных градирнях. Расчеты проводились по графикам для теплового расчета вентиляторных градирен с пленочными оросителями в зависимости от принятой плотности орошения, перепада температур, относительной влажности и температуры воздуха по сухому и смоченному термометру. [c.25]
Плотность орошения q зависит от заданных температур нагретой гор и охлажденной воды /Хол, температуры воздуха Т и его влажности ср. Необходимую плотность орошения при заданных температурных параметрах определяют по специальным номограммам, приводимым в справочных пособиях. [c.52]
Учитывая наиболее распространенные для предприятий машиностроения температуры нагретой воды и требуемые температуры охлажденной воды, рассчитали необходимые плотности орошения при различных климатических факторах. Затем были найдены необходимые площади градирен F, их стоимости (по типовым проектам) для производительностей оборотных систем 3000—100000 м3/сутки и эксплуатационные расходы, зависящие от температурных режимов охлаждения и производительности оборотных систем. При расчете учтены следующие элементы затрат амортизационные отчисления, текущий ремонт, заработная плата, электроэнергия для вентиляторов. Для получения полной суммы текущих затрат необходимо приплюсовать затраты на электроэнергию для подачи охлажденной воДы к потребителям. [c.52]
Результаты испытаний малогабаритных градирен, построенных на машиностроительных заводах, показывают достаточно высокую охлаждающую способность этих градирен (плотность орошения = 9-7-11 м3/(м2-ч) при перепаде температур охлаждаемой воды 8—10°С) [1, 2]. [c.138]
Характеристика работ. Ведение технологического процесса абсорбции соляной кислотой, крепкой серной кислотой, концентрированной аммиачной водой, рассолом и другими в абсорберах различной конструкции большой производительности или находящихся под высоким давлением. Проверка герметичности абсорбционной системы, правильности показаний контрольно-измерительных приборов путем контрольных анализов. Прием газа, предварительная очистка его промывкой, осушка. Прием кислоты и других орошающих жидкостей и их дозировка. Наблюдение за работой абсорбционной системы. Контроль и регулирование плотности орошения в очистительных колоннах и абсорберах, сопротивления в системе, температуры и концентрации газа и кислот и других параметров технологического процесса по показаниям контрольно-измерительных приборов и результатам анализов. [c.6]
Прием газа, предварительное охлаждение его, подача и равномерное распределение орошающей жидкости в аппаратах. Поддержание температуры газа и орошающих жидкостей, а также концентрации в каждом аппарате в пределах, установленных технологическим режимом улавливание пыли, поглощение тумана и других примесей. Осушка газа и передача осушенного газа в последующую аппаратуру. Улавливание брызг. Регенерация масел, раствора. Передача промывных жидкостей в отстойники и холодильники для очистки от загрязнений и охлаждения. Регулирование температуры, концентрации, плотности орошения, заданного процента содержания влаги в осушенном газе и других показателей ведения процесса. Выполнение расчетных функций. Выявление и устранение неисправностей в работе оборудования. Контроль и регулирование технологического процесса по показаниям контрольно-измерительных приборов и результатам анализов. Обслуживание промывных, сушильных, увлажнительных башен, компрессоров, насосов, скрубберов, оросительных холодильников, отстойников, сборников, газовых, кислотных коммуникаций и другого оборудования. Прием оборудования из ремонта. [c.89]
Характеристики распределения отражают профиль удельных потоков жидкости по сечению факела. К ним относятся коэффициенты радиальной kH. p и окружной н. о неравномерности. Первый показывает, насколько распределение плотности орошения (отношение секундного расхода жидкости к площади, перпендикулярной движению капель) отличается от идеально равномерного, а второй позволяет оценить, насколько факел распыла симметричен относительно оси [c.8]
В качестве начальных условий задают скорость газа на уровне распылителя WT, средний объемно-поверхностный диаметр капель dK, расход жидкости Ож, скорость истечения жидкости ОУЖ, корневой угол факела р и функции распределения плотности орошения. [c.49]
Таким образом, когда распределение плотности орошения в факеле распыла заметно отличается от равномерного, это необходимо учитывать. Технически осуществить это сравнительна несложно, достаточно лишь для каждой кольцевой струйки задать свой расход жидкости. Очевидно, чем на большее число струек мы разбиваем факел, тем с большой точностью можно интерпретировать реальное распределение. [c.51]
Распределение жидкости в распылах находят экспериментальным путем, измеряя на некотором (достаточно большом) расстоянии Я от распылителя поле удельных потоков (рис. 25 нижний график) с помощью различных сборников (подробна методики и устройства приведены в работе [127]). Ясно, что полученное таким образом распределение не может быть просто экстраполировано на срез распылителя. В работе [3] рассматривается подобие распределения плотности орошения в различных сечениях факела. [c.51]
Нал о мним, что плотность орошения— это количество жидкости, орошающее единичную площадь в единицу времени (q = G/S). Введем обозначения [c.51]
| Рис. 2.5. Схема определения плотности орошения q. |  |
Несмотря на хорошее совпадение значений м- и р, полученных на Основе двух упомянутых теорий, была сделана попытка определить экспериментально профили составляющих скорости жидкости в сопловом канале при различных распределениях плотности орошения в факеле. [c.121]
| Рис. 5.7. Распределение составляющих скорости в сопловом канале форсунки при различном характере распределения плотности орошения |  |
Распределение аксиальной составляющей скорости w x имеет особенности, зависящие от характера распределения плотности орошения. При струйном распределении (кривая q на рис. 5.7, а) с максимумом на оси факела распределение аксиальной составляющей также линейно, а ее значение на стенке соплового канала в 2—3 раза превышает значения тангенциальной составляющей, что обусловлено некоторым закручиванием результирующего потока (сплошные линии на рис. 5.7, а). [c.122]
| Рис. 5.8, Распределение концентрации трассера по сечению факела форсунки при различном характере распределения плотности орошения |  |
Относительная величина пиков плотности орошения при центробежно-струйном распределении (рис. 5.7,6, штрих-пунктирные линии) зависит от отношения составляющих скорости жидкости на стенке соплового канала чем больше это отношение, тем меньше второй (периферийный) пик на кривой q = [c.123]
НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛОТНОСТИ ОРОШЕНИЯ [c.124]
| Рис. 5.9. Зависимость распределения плотности орошения от диаметра винтовых каналов вкладыша dB |  |
Влияние угла наклона винтовых каналов. Зависимость распределения плотности орошения от изменения угла закручивания потока показана на рис. 5.11. При малых углах распределение носит струйный характер, угол раскрытия факела мал. По мере увеличения угла закручивания распределение плотности орошения сначала принимает центробежно-струйный (рис. 5.11, сплошные линии), а затем центробежный характер [c.125]
Рис. 5.10. Зависимость распределения плотности орошения от размеров осевого канала вкладыша при ijj>0,5 (сплошные линии) и г ><0,5 (пунктирные. линии) [c.126]
| Рис. 5.11. Зависимость распределения плотности орошения от угла наклона винтовых каналов вкладыша |  |
Влияние диаметра соплового канала. Увеличение диаметра соплового канала вызывает изменение плотности орошения ана- [c.126]
| Рис.. 5.12. Зависимость распределения плотности орошения от размера соплового отверстия |  |
При расчете распыливающих устройств в качестве исходных данных обычно задаются физические свойства распыливаемой жидкости и окружающей среды, перепад давления жидкости на форсунке, расход жидкости, требуемый корневой угол факела (если задан диаметр капель, то либо расход, либо перепад давления рассчитывают). Учитывая поставленную выше задачу, необходимо задавать также и распределение плотности орошения по сечению факела распыла, для чего следует ввести его параметрическое описание. [c.127]
Обслуживание контактного аппарата, газодувки, коммуникаций, контрольно-измерительных приборов, контейнеров с водородом. Подача воды в масляные и байпасные холодильники. Продувка влагоотделителя и линии высокого давления азотом перед подачей водорода. Наблюдение за работой и исправным состоянием оборудования. Контроль и регулирование плотности орошения в абсорберах, сопротивления в системе, температуры и концентрации газа, насыщенного и регенерированного растворов, [c.89]
Коэффициент неравномерности в значительной мере определяется и характером распределения плотности орошения по сечению факела. Из всего многообразия встречающихся распределений плотности можно выделить три типичных вида (см. рис. 5.13). Распределение, в котором q максимально на оси и монотонно убывает к периферии факела, характерно для факелов, образующихся при разрушении сплошных струй, поэтому будем называть его струйным. Распределение, при котором q имеет провал на оси, затем возрастает до максимума и после этого монотонно убывает, впервые наблюдалось при распаде полой конической пленки, образующейся вследствие закручивания жидкости в распылителе. Назовем это распределение центробежным, поскольку оно наблюдается в центробежных форсунках. Все промежуточные варианты распределений плотности орошения назовем центробежно-струйным, поскольку (как будет показано ниже) они характерны для цёнтробежно-струй-ных форсунок. [c.9]
Неравномерность плотности орошения. В реальных распылах распределение плотности орошения никогда не бывает идеально равномерным. В предыдущем разделе было показано, к каким погрешностям в расчете статического Давления может привести отступление от реального распределения (рис. 2.4,6). Другой, иллюстрацией являются кривые 1 на графиках траекторий ка-пель жидкости (рис. 2.2,г). [c.51]
При центробежном распределении (кривая 17-2 на рис. 5.7, а), несмотря на значительный провал плотности орошения на оси факела, распределение аксиальной составляющей аналогично предыдущему, хотя можно было ожидать, что на оси жидкостного потока скорость будет меньше. Провал плотности ороше- [c.122]
Учитывая возможности форсунок этого класса, авторы поставили перед собой более сложную задачу разработать методику расче-та центробежно-струйных форсунок, которая учитывала, бы и задаваемый характер распределения плотности орошения по сечению факела. Решить ее аналитически, т. е. найти взаимосвязь геометрических размеров форсунки и распределения плотности орошения, очень сложно, поэтому был выбран эмпирический путь. [c.124]
Для определения влияния геометрических размеров элементов центробежно-струй ной фор- Q,,, сунки на плотность орошения " г проведены опыты,-в которых изменялись размеры, закручивающих каналов вкладыша и осевого канала, угол наклона винтовых каналов и диаметр сопла. [c.125]
Влияние размеров закручивающих каналов. Результаты экспериментов приведены на рис. 5.9. Как видно из графиков, увеличение размеров винтового канала первоначально вызывает сдвиг относительного максимума плотности орошения к периферии факела при одновременном увеличении провала на его оси. Достигнув некоторого крайнего положения с ростом dB, максимум плотности орошения начинает смещаться влево. При этом заполняется приосевая зона факела. [c.125]
Влияние размера осевого канала.- Увеличение диаметра осевого канала (рис. 5.10) приводит к смещению пика аксималь-ной плотности орошения от крайнего правого положения к оси. При этом заполняется и осевая зона факела. Несмотря на раз личную степень взаимодействия потоков, равную г )>0,5 (сплошные линии) и о )<0,5 (пунктирные линии), общие закономерности остаются теми же. Деформации профиля плотности орошения связаны с увеличением доли поступательной и снижением доли вращательной энергии жидкости в сопловом канале при увеличении fo- Изменение в соотношении вращательной и поступательной энергии хорошо видно при анализе изменения комплекса А, убывающего с ростом fo (по аналогии с уже рассмотренным случаем). [c.125]
Дальнейший рост угла закручивания хотя и вызывает уменьшение степени взаимодействия, тем не менее обусловливает, благодаря росту А, более интенсивный турбулентный перенос, и распределение становится центробежным (кривая 4). Аналогичные изменения можно проследить и на кривых 5—8, с той лишь разницей, что относительное значение максимумов плотности орошения при центро бежно-струйном распределении. несколько иное, так как зависит от комплекса А. [c.126]