КЛАССИФИКАЦИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ФОРСУНОК [c.71]
Создать распылитель, который обеспечивал бы однородное диспергирование при очень малых расходах жидкости, на основе традиционных методов чрезвычайно сложно. В этом случае требуются столь малые проходные отверстия распылителя, что для их выполнения необходимы специальные методы (лазерные, электрохимические) при использовании же обычного оборудования невозможно Обеспечить требуемую точность. Пусть, например, необходимо распыливать 5 л/ч воды при давлении 0,2 МПа с Помощью простейшей гидравлической форсунки — струйной. Принимая коэффициент расхода равным 0,8, получаем размер соплового отверстия d 0,25 мм. [c.200]
В ряде химико-технологических процессов жидкая фаза поступает в аппарат самотеком из предыдущего аппарата, установленного на более высокой отметке.. В этом случае располагаемый напор не превышает нескольких метров (обычно до 2— 3 м). Столь низкий напор не позволяет воспользоваться обычными гидравлическими форсунками, так как в большинстве из них факел при этом не разворачивается установка же промежуточного насоса зачастую крайне нежелательна. Ударно-струйные форсунки, а также струйные с кольцевым соплом образуют при таком напоре сплошную жидкостную пленку с незначительной поверхностью контакта. [c.225]
Первая группа требований касается прежде всего способа распыливания и надежности работы распылителя в конкретной среде. Например, если распылитель не должен содержать вращающихся элементов и недопустимо применение газа, то выбор возможного способа распыливания практически ограничен гидравлическими форсунками. Требования надежности работы определяют выбор материала или ограничивают размер проходных отверстий, что очень важно при распыливании агрессивных жидкостей или сред, содержащих механические включения. [c.232]
Было показано [127], что в гидравлических форсунках возможны самые, различные виды распределения жидкости в факеле, однако управлять этой характеристикой можно только в центробежно-струйных. В большинстве механических распылителей образуется узкий факел. В пневматических форсунках, факел можно рассматривать как газовую струю с дисперсной при- [c.232]
Следует иметь в виду, что при некорректной формулировке требований к характеристикам распыла могут возникнуть неразрешимые противоречия. Например, с помощью единичной гидравлической форсунки практически невозможно обеспечить высокую производительность (несколько м3/ч) и тонкий распыл (мельче 50 мкм), т. е. должен быть найден разумный компромисс. [c.233]
Гидравлические форсунки классификация 71 ел. комбинированные 71, 72 с соударением струй см. Форсунки [c.249]
Форсунки гидравлические см. Гидравлические форсунки Форсунки каскадные 80 ел. Форсунки комбинированные [c.253]
Впервые принцип максимального расхода использован в работе [2] при условии, что для расчета центробежной форсунки гидравлические потери внутри форсунки отсутствуют, а момент количества движения, сообщенный жидкости на входе в камеру закручивания, остается неизменным до выхода ее из форсунки. При этих допущениях получены зависимости, необходимые для определения производительности форсунки G, коэффициента расхода ц, и геометрической характеристики А. В дальнейшем эта методика была уточнена и дополнена с учетом вязкости жидкости и потерь на трение о стенки форсунки [82]. [c.83]
Проведены исследования [128] с целью выяснения механизма движения жидкости в форсунке. Показано, что в форсунках с короткими соплами переход от Fr
В работах [66, 98, 100, 109, 115, 160] изложены основы теории, приведены результаты исследований, даны методы расчета основных параметров (расхода, коэффициента расхода, корневого угла факела и др.)> рассмотрено их влияние на гидравлические характеристики центробежных форсунок при истечении подогретой и кипящей жидкости и парожидкостной смеси. [c.93]
Анализ полученных закономерностей и гидравлических характеристик центробежных форсунок. при истечении подогретой жидкости позволяет сделать следующие выводы 1) подогрев жидкости до температур, при которых давление ее паров Рп Ря, приводит к существенному уменьшению коэффициента расхода при температурах жидкости, когда давление ее паров Pn
Вследствие потерь гидравлической энергии в форсунке угол раскрытия факела и коэффициент расхода при течении реальной жидкости меньше, чем рассчитанные для идеальной жидкости. [c.114]
По ходу движения жидкости происходят потери гидравлической энергии в закручивающем аппарате, в устройстве формирования осевого потока, в камере смешения и в сопловом канале форсунки. Рассмотрим потери в каждом из указанных элементов. [c.114]
| Рис. 9.10. Схемы пульсационно-гидравлических форсунок |  |
Конструктивные схемы форсунок. К настоящему времени создано несколько конструкций распылителей, работающих по этому способу. Все они относятся к классу гидравлических форсунок, работающих в режиме предварительного газонасыщения, и отличаются друг от друга способом ввода насыщающего газа с принудительным вводом, с эжекцией и с одновременным. вводом газа и эжекцией. Рассмотрим наиболее интересные конструкции. [c.227]
Гидравлическое распыливание. Во всех, случаях, когда это возможно, предпочтение следует отдавать гидравлическим форсункам как самым экономичным, простым и надежным [127]. Высоконапорные струйные многосопловые сферические форсунки применяют для чистки трубок кожухотрубчатых теплообменников, струйные коллекторные — для орошения насад очных колонн, веерные удобны для промывки материалов в движущейся таре, очистки движущихся поверхностей, а также для орошения змеевиковых теплообменников. Не рекомендуется применять струйные форсунки в полых теплообменных аппаратах, поскольку даже в многосопловом исполнении они не могут обеспечить удовлетворительной дисперсности и необходимого для нормального ведения процесса распределения жидкости по сечению рабочего объема. [c.233]
Звездочные распыливающие элементы могут использоваться для орошения насадочных колонн, когда применение гидравлических форсунок затруднено. Сопловые элементы- можно использовать для распыливания сравнительно чистых жидкостей, когда необходимо получить круговой горизонтальный факел с требуемым распределением жидкости. Реактивные рабочие элементы целесообразно применять в тех случаях, когда необходимо периодическое орошение поверхности, например в фильтрах водоочистки. [c.234]
Удовлетворительное диспергирование жидкостей гидравлическими форсунками при весьма малом напоре (несколько кПа) в ряде случаев можно получить при использовании предварительного газонасыщения. [c.235]
Движение парожидкостной смеси в каналах форсунки имеет принципиальные особенности, отличающие его от истечения кипящей или однородной жидкости. В случае средних и высоких паросодержаний на входе в форсунку разделение фаз парожидкостной смеси при ее дальнейшем движении в поле центробежных сил сопровождается гидравлическими потерями, обусловленными самой сутью разделения потоков жидкости и пара. [c.102]
Предлагаемый авторами [160] метод определения, расхода парожидкостнои смеси через центробежную форсунку дает возможность экспериментального определения
При гидравлических исследованиях центробежного завихри-теля газоструйной акустической форсунки определяли коэффициент расхода и угол выхода жидкостной пленки в зависимости от изменения геометрических размеров проточной части (рис. 8.3 и табл. 2) и параметров подачи распиливаемой жидкости и энергоносителя, [c.183]
Гидравлические характеристики форсунки. На рис. 8.7 приведены зависимости коэффициента расхода от геометрической характеристики завихрителя. Цифрами /—6 обозначены зависимости, объединяющие завихрители с постоянным параметром d3/R 7—9 — зависимости, объединяющие завихрители с постоянным параметром R/R , 10—14 — зависимости, построенные по формуле для расчета среднего диаметра капель. [c.186]
Так, при гидравлическом распыливании для уменьшения размера капель приходится увеличивать перепад давления жидкости на форсунке. Например, при распыливании 1 м3 вбды при Р = 0,2—0,4 МПа размер капель составляет 250—300 мкм, а к. п. д. — 0,05—0,07%. Для получения капель диаметром 100 мкм перепад давления приходится увеличивать до 1— 1,5 МПа, при этом к. п. д. падает до 0,02—0,03%. Если требуемый размер частиц составляет 50 мкм, давление возрастает до 3—4 МПа, а к. п. д. снижается "до тысячных долей процента. - [c.201]
Центробежно-струйные пульсационные форсунки показаны на рис. 9.12. Форсунка с гидравлическим пульсатором (рис.. 9.12,а) работает аналогично схеме.тюказанной на рис. 9.10,г, с той разницей, что прерыватель вращается не на игольчатом подшипнике, а на выступе, расположенном в неподвижном вкладыше. Изменением зазора между вкладышем и прерывателем можно регулировать величину пульсаций. [c.221]
| Рис. 9.12. Схемы пульсационно-гидравлических центробежно-струйных форсунок |  |
| Рис. 9.13. Схемы пульсационно-гидравлических ударно-струйных форсунок |  |
Таким образом, если гидравлическое распиливание позволяет обеспечить требуемые характеристики, то во всех случаях, жогда необходимо достаточно тонкое распыливание, а равномерность не играет существенной роли, следует применять центробежные фррсунки для жидкостей с повышенной вязкостью или содержащих механические примеси можно рекомендовать ударно-струйные форсунки если необходимо равномерное или иное распределение жидкости в факеле, которое нельзя обеспечить другими распылителями, следует использовать центробеж-но-струйные форсунки. [c.234]
Дисперсные характеристики распыла можно значительно улучшить, применяя комбинированные способы распыливания, например совмещая традиционные способы с пульсационным распиливанием (пульсационно-гидравлическое, пульсационно-пневматическое, пульсационно-механическое). Для орошения насадочных колонн его применение дает и другой положительный эффект. Дело в том, что при использовании традиционных форсунок (скажем, гидравлических с непрерывным истечением) в слое насадки образуются стационарные струйки (ручейки). При пульсационном орошении после каждого прерывания жидкость находит как бы новый путь, и поверхность насадки используется более полно. [c.235]