В качестве начальных условий задают скорость газа на уровне распылителя WT, средний объемно-поверхностный диаметр капель dK, расход жидкости Ож, скорость истечения жидкости ОУЖ, корневой угол факела р и функции распределения плотности орошения. [c.49]
Коэффициент расхода и корневой угол факела центробежных форсунок можно регулировать в Широком диапазоне, в зависимости от соотношения между размерами сопла, камеры закручивания и входных каналов. [c.81]
Как показывают экспериментальные данные [44, 4 , Udj, корневой угол у всех центробежно-струйных форсунок при заполненном факеле не превышает 90°, а коэффициент расхода обычно больше 0,7. Следовательно, геометрический комплекс А в этих случаях меньше 1. Доля вращательной энергии в сопловом канале (а, следовательно, и А ) может быть увеличена за счет увеличения диаметра соплового канала d , среднего радиуса Яв и угла закручивания потока а. При этом благодаря увеличению внутреннего радиуса коаксиального вихря потоки в форсунке перестают взаимодействовать и истекают из нее раздельно. Увеличение размеров осевого канала с целью взаимодействия потоков снижает, как можно видеть из анализа выражения (5.14), долю вращательной энергии в сопловом канале. Таким образом, предельный корневой угол факела центробежно-струйных форсунок составляет 90°. [c.119]
Рассмотренная теория центробежно-струйных форсунок позволяет рассчитать две основные характеристики распылителя коэффициент расхода и корневой угол факела. [c.124]
При расчете распыливающих устройств в качестве исходных данных обычно задаются физические свойства распыливаемой жидкости и окружающей среды, перепад давления жидкости на форсунке, расход жидкости, требуемый корневой угол факела (если задан диаметр капель, то либо расход, либо перепад давления рассчитывают). Учитывая поставленную выше задачу, необходимо задавать также и распределение плотности орошения по сечению факела распыла, для чего следует ввести его параметрическое описание. [c.127]
Для того, чтобы однозначно определить абсолютные величины распределения,, необходимо задавать также и корневой угол факела. Задав соответствующую комбинацию указанных параметров, можно описать требуемый характер распределе- [c.127]
Установлено, что при постоянном зазоре резонансной полости (в диапазоне изменения исследованных конструктивных параметров, давлений рабочей жидкости и распыливающего агента) на корневой угол ар оказывают влияние параметр длины от сопла до резонатора ki и давление распыливающего агента. Давление рабочей жидкости и параметр глубины резонансной полости не влияют на корневой угол факела. [c.190]
На рис. 9.11 приведены кривые распределения для четырех случаев . 1 прерыватель неподвижен, а отверстия прерывателя и вкладыша полностью совпадают 2) и 3) прерыватель вращается навстречу закручиваемой жидкости с частотой 900 и 1500 об/мин 4) прерыватель вращается в направлении закручивания. Как видно из рисунка, характер распределения в первом и четвертом случаях типично центробежный, во втором — центробежно-струйный, а в третьем — струйный. Корневой угол факела равен соответственно 95, 70, 23 и 120°. [c.221]
Форсунки комбинированные Коническая пленка 17 Концевой эффект 58 Корневой угол факела в акустических форсунках 190 схема расчета 9 в центробежно-струйной форсунке [c.250]
В наиболее общем случае совокупность дисперсных частиц, излучаемых точечным источником (распылителем), распространяется внутри объема искривленного конуса,. как показано на рис. 2.1, а. Элементарную струйку, которая в начальный момент времени делит корневой угол пополам, назовем центральной (линия ON ). Рассмотрим, объем факела, заключенный между двумя близкими плоскостями, для каждой из которых центральная линия тока является. нормалью. Предположим, что сечение факела нормальной плоскостью является кругом. Тогда объем [c.41]
Разработан ряд конструктивных схем форсунок с соударением плоских струй простейшая приведена на рис. 4.5. Корпус этой форсунки выполнен в виде горизонтального цилиндра, в котором сделаны наклонные поперечные прорези. Изменяя глубину прорези, можно легко менять корневой угол (вдоль длинной оси сечения факела) исходных плоских струй. - Изменение глубины прорези в сочетании с изменением ее ширины обеспечивает требуемую производительность, а в сочетании с изменением угла наклона прорезей позволяет достичь требуемых размеров образующегося факела. [c.77]
Затем пленочный характер течения преобразуется в струйчатый. С кромок отражателя срываются многочисленные струйки в виде нитей, толщина которых уменьшается с увеличением скорости течения. Образование капельного факела является следствием распада этих нитей. Из фотографий хорошо видно, что корневой угол образующегося факела определяется углом конусности отражательного элемента. [c.80]
Аналогичные изменения претерпевает и корневой угол, который сначала увеличивается, а достигнув некоторого максимума, убывает. Подобная закономерность изменения угла факела, как было отмечено ранее, связана с видом зависимости А ="/(2/в//о), имеющей экстремальный характер. Поэтому можно предположить, что и вид распределения плотности орошения зависит от комплекса А. - [c.125]
Угол закручивания винтовых каналов вкладыша а рекомендуется выбирать в зависимости от заданного корневого угла факела [c.131]
Зависимость корневого угла факела ар от параметра ki и давления Рр представлена на рис. 8.11. Как видно из графика, угол факела распыленной жидкости увеличивается с уменьшением ki и увеличением Рр. Устойчивая работа форсунки наблюдалась при ар 160°. При больших углах незначительные колебания давления распыливающего агента приводят к тому, что факел принимает обратную форму, распыливаемая жидкость направляется от резонатора в сторону сопла. [c.190]
Характеристики формы позволяют определить габариты факела на заданном расстоянии h от распылителя. К ним относятся корневой угол факела p = 2ar tg (a/b) (рис. 1.2,а), диаметр факела на расстоянии h и дальнобойность факела. При вертикальном факеле за дальнобойность принимают высоту Я99, на которую поднимается не менее 99% всей жидкости (рис. 1.2,6), а при горизонтальном — расстояние L от кромки распылителя до перпендикуляра, восстановленного из точки пересечения центральной линии факела с контрольной плоскостью (рис. 1.2,0). [c.9]
В опытах определяющие параметры варьировались в достаточно широких пределах скорость истечения жидкости — от 11 до 40 м/с расход жидкости —от 0,1 до 8 кг/с корневой угол факела — от 30 до 90°, диаметр капель — от 0,2 до 0,6 мм температура жидкости — от 360 до 377 К скорость газа во входном сечении аппарата — от 1 до 11 м/с диаметр аппарата (для аппарата Вентури — диаметр сужения) — от 0,25 до 0,92 м температура газа на входе — от 293 до 450 К влагосодержание газа —от 0,015 до 2,5 кг/кг средний диаметр частиц пыли — от 1 до 30 мкм плотность частиц — от 2,5 до 2,7 кг/м3. Одновременно оценивалась точность расчета теплообмена путем сравнения показаний влажного термометра Ттк установленного на выходе из аппарата, с расчетной температурой точки росы (рис. 3.3,6). Относительная погрешность не превысила 12%. [c.69]
В промышленности широко применяют разборные центробежные форсунки, удобные в эксплуатации, допускающие замену изношенных деталей. Конструктивные схемы таких форсунок представлены на рис. 4.12. Подбирая толщину завихрите-ля в форсунке с пластинчатым завихрителем (4.12, а), можно изменять расход жидкости и корневой угол факела. В форсунке, схема которой дана на рис. 4.12,6, обеспечивается получение плоского факела за счет подвода жидкости во входные каналы, выполненные в виде пазов, размещенных тангенциально к центральному колодцу, т. е. параллельно его оси. [c.86]
С целью определения характеристик форсунок, обеспечивающих наиболее равномерное распределение жидкости в факеле,, исследовано [127] влияние безразмерных комплексов 2/в//о и (2/B+foj/f (характер"йзующих соответственно отношение площадей закручивающих и осевого каналов и отношение суммы этих площадей к площади соплового отверстия) на коэффициент расхода и корневой угол факела. Полученные зависимости, рассчитанные по модели, приведены на рис. 5.4. Здесь же для сравнения -даны экспериментальные зн-ачения величин, взятые из работ, в которых обобщены многочисленные -данные различных исследователей. / [c.118]
Из, рис. 5.4, б видно, что по мере роста отношения (2/в+ r+fo)// корневой угол факела монотонно убывает от 90 до 10° Рост отношения (2/в+/о)//с вызывает увеличение коэффициен- [c.118]
Число задаваемых параметров можно сократить, если учесть следующее. При центробежном или струйном распределении достаточно указать корневой угол факела, q0 и Rm, так как всегда qm=l, Rn = , qn = qq. При центробежно-струйном распределении задаются q0lqm, Rm и (3, так как Rn практически всегда равно Rm/2, а значение qn обычно меняется в узких пределах. Следует отметить, что эти параметры распределения взаимосвязаны, поэтому могут изменяться независимо друг от друга лишь в. некотором,/хотя и вполне достаточном для практических целей, интервале. Вследствие этого невозможно обеспечить, например, центробежное распределение жидкости в факеле с углом 30° и 80%-ным провалом на оси или же струйное распределение с углом 90°. Поэтому при задании необходимых параметров распределения надо выделять главные, обеспечение которых обязательно для конкретного технологического аппарата, и второстепенные, достижение которых желательно. В рассматриваемом случае основными факторами могут быть взяты тип распределения, корневой угол факела и q0 при центробежном и. струйном распределении и q0/qm — при центробеж но-струйном. Величина Rm в этом случае лишь контролируется. При необходимости получения заданной Rm следует корректировать в ту или иную сторону задаваемый корневой угол факела либо q0 (или q0/qm). [c.128]
Нами разработан универсальный пробоотборник, пригодный для любых распылителей с любым углом раскрытия факела. Схема его приведена на рис. 10.6. Ячейки пробоотборника расположены по дуге окружности, в центре которой устанавливают распылитель. Попавшая в ячейки жидкость сливается в мерники, а после записи результатов — в сливной патрубок. На передней стенке каждой ячейки нанесено значение ее углового положения па отношению к вертикальной оси. Это позволяет одновременно с измерением, плотности орошения определять и корневой угол факела. [c.241]