Сопоставление. результатов расчета угла раскрытия факела и коэффициента расхода жидкости в зависимости от геометрической характеристики А (А) для центробежной форсунки, рассчитанной по обеим теориям, представлено на рис. 5.6. [c.120]
Стандартизацией в области метрологии занимаются следующие технические комитеты ИСО ИСО/ТК 12 Величины, единицы, обозначения, переводные коэффициенты и таблицы", ИСО/ТК 28 Нефтепродукты", ИСО/ТК 30 Измерение расхода жидкости в закрытых каналах", ИСО/ТК 43 Акустика", ИСО/ТК 57 Метрология и свойства поверхности", ИСО/ТК 112 Вакуумная техника", ИСО/ТК 113 Измерение расхода жидкости в открытых каналах", ИСО/ТК 158 Анализ газа". Число технических комитетов непрерывно увеличивается иными словами, увеличивается количество областей, охватываемых международной стандартизацией. [c.228]
Характеристики распределения отражают профиль удельных потоков жидкости по сечению факела. К ним относятся коэффициенты радиальной kH. p и окружной н. о неравномерности. Первый показывает, насколько распределение плотности орошения (отношение секундного расхода жидкости к площади, перпендикулярной движению капель) отличается от идеально равномерного, а второй позволяет оценить, насколько факел распыла симметричен относительно оси [c.8]
Впервые принцип максимального расхода использован в работе [2] при условии, что для расчета центробежной форсунки гидравлические потери внутри форсунки отсутствуют, а момент количества движения, сообщенный жидкости на входе в камеру закручивания, остается неизменным до выхода ее из форсунки. При этих допущениях получены зависимости, необходимые для определения производительности форсунки G, коэффициента расхода ц, и геометрической характеристики А. В дальнейшем эта методика была уточнена и дополнена с учетом вязкости жидкости и потерь на трение о стенки форсунки [82]. [c.83]
На рис. 4.14, г показана схема перепускной форсунки. От насоса по трубопроводу 1 жидкость подводится в камеру закручивания 3. При малых расходах часть жидкости из камеры закручивания поступает в выходное сопло, а остальная часть через перепускные отверстия 4 и клапан 5 — на слив (перепуск). С увеличением давления проходное сечение трубопровода уменьшается, и количество перепускаемой жидкости сокращается. По мере уменьшения перепуска жидкости коэффициент расхода возрастает и достигает максимального значения при полностью закрытом-клапане. Таким образом, с изменением количества перепускаемой жидкости изменяется и коэффициент расхода. [c.89]
В работах [66, 98, 100, 109, 115, 160] изложены основы теории, приведены результаты исследований, даны методы расчета основных параметров (расхода, коэффициента расхода, корневого угла факела и др.)> рассмотрено их влияние на гидравлические характеристики центробежных форсунок при истечении подогретой и кипящей жидкости и парожидкостной смеси. [c.93]
Коэффициент расхода it при истечении подогретой до температуры t жидкости определяется зависимостью [c.94]
Как видно из уравнения (4.29), с ростом давления пара в объеме газового вихря коэффициент расхода уменьшается. Когда давление пара равно абсолютному давлению жидкости перед форсункой (Рп = Рвх), т. е. при кипении жидкости, коэффициент расхода ц,/ = 0, ив этом случае, по мнению авторов работы [66], прекращается подача жидкости, и из сопла форсунки истекает только лар. В действительности же кипящая жидкость, вытекающая из сопла форсунки, состоит из двух слоев жидкого периферийного слоя в форме кольцевой пленки и паровой сердцевины. [c.94]
Как видно из графиков, существуют два температурных режима. Первый характеризуется медленным уменьшением расхода жидкости с повышением температуры для воды бт 290 до 370 К, а для других жидкостей — от 290 К до температуры, при которой давление их паров равно давлению Рк. При этом режиме размеры воздушного вихря в форсунке почти не изменяются, так как избыточное давление в нем близко к нулю, Медленное уменьшение расхода в этом случае объясняется, небольшим уменьшением коэффициента расхода форсунки вследствие падения вязкости жидкости лри возрастании ее температуры. [c.96]
Сравнение расчетных коэффициентов расхода для воды с экспериментальными данными показано на рис. 4.21. Кривая / подсчитывалась по уравнению (4.29) без учета испарения воды, а кривая 2 — с учетом испарения. Видно,. что экспериментальные точки хорошо согласуются с теоретической зависимостью. Из рис. 4.21 также следует, что при повышении - температуры жидкости, подводимой к форсунке, коэффициент расхода резко уменьшается. Так, при повышении температуры жидкости на 120° (от 370 до.490 К) коэффициент расхода уменьшается в 2,5 раза (от 0,5 до 0,2). [c.96]
| Рис. 4.21. Зависимость коэффициента расхода от температуры жидкости / — теоретическая кривая без учета испарения жидкости в форсунке 2 — то же, с учетом испарения жидкости. |  |
Эта формула имеет смысл только при значениях В>В (В = = 0,02+1,07Л+ 0,705-0,03А). При. < коэффициент расхода р/ принимают равным значению, получаемому при течений некипящей жидкости. [c.100]
Вследствие потерь гидравлической энергии в форсунке угол раскрытия факела и коэффициент расхода при течении реальной жидкости меньше, чем рассчитанные для идеальной жидкости. [c.114]
Создать распылитель, который обеспечивал бы однородное диспергирование при очень малых расходах жидкости, на основе традиционных методов чрезвычайно сложно. В этом случае требуются столь малые проходные отверстия распылителя, что для их выполнения необходимы специальные методы (лазерные, электрохимические) при использовании же обычного оборудования невозможно Обеспечить требуемую точность. Пусть, например, необходимо распыливать 5 л/ч воды при давлении 0,2 МПа с Помощью простейшей гидравлической форсунки — струйной. Принимая коэффициент расхода равным 0,8, получаем размер соплового отверстия d 0,25 мм. [c.200]
Если пренебречь достаточно малыми температурными колебаниями вязкости жидкости, то коэффициент расхода ф можно считать постоянным. [c.86]
Коэффициенты при неизвестных со знаком плюс означают оптовые цены предприятия, со знаком минус — переменные затраты на производство единицы целевой продукции на каждой установке. В качестве критерия оптимальности используется максимум прибыли плюс постоянные расходы. Затраты на сырье для исключения повторного счета учитываются только на входе модели, т.е. на установках первичной переработки. Если в готовый продукт вводится какая-то добавка (этиловая жидкость, присадка и т.д.), то ее стоимость исключается из цены. [c.86]
Однако в последние годы при проведении хромового дубления стала актуальной проблема загрязнения сточных вод солями хрома. Проблема заключается в том, что при существующей технологии проведения дубильных процессов из рабочих жидкостей выбирается только 65—70% соединений хрома, а около 30% оказывается в сточных водах, что ведет к значительному загрязнению окружающей среды. В отечественной типовой методике концентрация оксида хрома в отработанном растворе составляет до 9 г/л. Учитывая, что расход воды при выработке кож для верха обуви составляет 50 м3 на тонну обрабатываемого сырья, в смешанных сточных водах содержание хрома достигает 116—134 мгр/л, что значительно выше установленной нормы по ГОСТ (2 мгр/л). Сокращение расхода хрома можно добиться различными способами многократным использованием (рециркуляцией) отработанных дубильных растворов регенерацией соединений хрома из отработанных растворов, высаживанием хрома из раствора и возвращением его снова в дубление применением маскирующих соединений, снижением жидкостного коэффициента, т. е. сухим способом дубления, заменой хрома на другие дубители. [c.116]
Плановые нормы расхода электроэнергии рассчитывают на единицу энергетического целевого эффекта (по насосам — на единицу работы по перемещению жидкости, по воздуходувке — на единицу работы сжатия воздуха) на основе исходных норм расхода и корректирующих коэффициентов. [c.193]
Нормирование расхода электроэнергии осуществляется с учетом таких факторов как мощность двигателей и других электроустановок, время их работы, коэффициент использования установленной мощности. Эти нормы устанавливают как на единицу извлеченной из скважины жидкости, так и на 1 т подготовленной нефти. Также на единицу продукции нормируется расход реагентов, топлива и других материалов. [c.129]
Для облегчения расчетов на целый ряд химических реагентов установлены нормативные значения не q0, а сразу коэффициента расхода k. Например, для. кальцинированной соды k принимается равным 0,01, каустической соды — Ю.Об, бурового угля — 0,06 и т. д. Для некоторых химических реагентов величина k дифференцирована по районам (например, для УЩР), по требованиям к свойствам промывочных жидкостей (ЮМЦ) и т. д. Использование рекомендаций СУСНа [36] действительно облегчает и упрощает расчеты норм расхода, но это часто приводит ж неоправданному завышению или занижению норм. Поэтому более целесообразно использовать технологические регламенты, разрабатываемые отраслевыми научно-исследовательскими институтами для каждой разбуриваемой площади. [c.51]
Кроме того, при расчете центробежной форсунки на основе принципа максимума расхода обычно не учитывают влияние формы нхода в сопло, что может привести к существенной неточности. Так, например, если закручивание жидкости исчезаю-ще мало, то, согласно принципу максимума расхода, коэффициент расхода форсунки близок к единице. В действительности же, в зависимости от формы входа в сопло, степень изгиба струи поступающей в него жидкости будет меняться. Возникающими при этом значительными радиальными составляющими скорости и ускорения жидкости пренебречь нельзя. На входе в сопло поток жидкости сжимается, поэтому коэффициент расхода форсунки в рассматриваемом предельном случае может принимать значения от 0,5 до 1. [c.83]
Регулируемые форсунки с переменным коэффициентом расхода обычно выполняют одно- и двухкамерными. Однокамерная форсунка показана на рис. 4.14, б. Она состоит из общей камеры закручивания, куда подается жидкость по каналам 2 и 4. При малом давлении клапан закрыт, и жидкость поступает в камеру закручивания по каналу 2 вспомогательной сту- [c.88]
С целью определения характеристик форсунок, обеспечивающих наиболее равномерное распределение жидкости в факеле,, исследовано [127] влияние безразмерных комплексов 2/в//о и (2/B+foj/f (характер"йзующих соответственно отношение площадей закручивающих и осевого каналов и отношение суммы этих площадей к площади соплового отверстия) на коэффициент расхода и корневой угол факела. Полученные зависимости, рассчитанные по модели, приведены на рис. 5.4. Здесь же для сравнения -даны экспериментальные зн-ачения величин, взятые из работ, в которых обобщены многочисленные -данные различных исследователей. / [c.118]
Для оценки точности предложенной теории, учитывающей свойства реальной жидкости, выбран распылитель, показанный на рис. 5.1. В опытах геометрические размеры распылителя изменялись в широком диапазоне d = 2—20 мм, dBK= 5—36 мм г/0 = 1 —10 мм а = 0,8—6 мм, а=5°—45°. На рис. 5.5 сравниваются расчетные и экспериментальные значения коэффициента расхода (рис. 5.5, а) и корневого угла факела (рис. 5.5, б). Как видно из графиков, учет потерь в элементах форсунки позволя-ет существенно повысить адекватность предложенной теории результатам опытов. В этом случае среднеквадратичная ошибка по корневому углу факела и коэффициенту расхода состави-"ла соответственно 15% и 11%, а максимальное отклонение не превышало 20% и 15%. [c.119]
Вначале выбирают тип и параметры распределения плотности орошения, расход через форсунку и располагаемый напор жидкости, задают некоторые размеры форсунки. На первом этапе расчета коэффициент расхода центробежно-струинои фор- [c.129]
При подаче жидкости по наружному кольцу, а распыливающего агента —по центральному каналу (рис. 7.7, точки 2), а также при распиливании жидкой пленки, образованной тангенциальным завихрителем, под действием воздуха как снаружи (рис. 7.7, точка 5), так и с обеих сторон (рис. 7.7, точки 4) значения коэффициентов А и п не изменились (при 1=2,5). /7 ЙКИМ обРазом использование критериальной зависимости (7.16) позволяет обобщить опытные данные по распыливанию жидкостей пневматическими форсунками различных конструкции с наружным взаимодействием потоков, и сложная многомерная связь качества распыливания со многими параметрами приводит, как отмечается в работе [14], к аналитической зависимости двух безразмерных критериев. Параметры, входящие в эти критерии, в процессе экспериментальных исследований изменялись в широких диапазонах диаметр жидкостного сопла— 0,5—6,75 мм сечение для прохода распыливающего агента — 2,9—44 мм2 расход жидкости — 25—586 кг/ч удельный расход распыливающего агента — 0,05 -3,14 кг/кг скорость распылива-м пГ° агента —43—310 м/с, плотность жидкости - 745-1120 кг/м3 кинематическая вязкость жидкости — 3,7—6,5 м2/с. [c.167]
При гидравлических исследованиях центробежного завихри-теля газоструйной акустической форсунки определяли коэффициент расхода и угол выхода жидкостной пленки в зависимости от изменения геометрических размеров проточной части (рис. 8.3 и табл. 2) и параметров подачи распиливаемой жидкости и энергоносителя, [c.183]
Расслоение кривых по R/R = onst получено также в работе [193], где обобщены данные исследований центробежных форсунок и получена эмпирическая формула для определения коэффициента расхода, которая при автомодельном режиме течения жидкости имеет вид [c.186]
Из последних уравнений следует, что однозначные зависимости объема дозы и производительности ДУ от давлений задания дозы (p3 =var) и производительности (pj = onst) имеют место при постоянных величинах коэффициента расхода <р, плотности р жидкости и атмосферного давления Ра. [c.86]
Здесь i — одномерная пространственная координата (х [0,1]) t — время (t Л1) T(x,t), T (x,t) — температуры соответственно потока и внешней среды в точке (х, t // Tg(t) — температура потока на входе в момент времени t G — расход жидкости с — теплоемкость жидкости с — теплоемкость среды (на единицу длины) q одномерная плотность потока тепла от жидкости к среде (или обратно). Величины с, с и G считаем постоянными g считаем функцией от (Т,ТС) вида а (Т — Тс) -+- дн(Т, Те), где а коэффициент теплоотдачи и qH — липшицева функция от (Т, Тс). [c.215]
В основу исчисления коэффициентов целевой функции положены расходы, обусловленные технологической последовательностью осуществляемых работ по бурению скважин, подъему и транспорту жидкости, подготовке и хранению нефти. Для их вычисления принята нормативная база, разработанная во ВНИИнефти [62]. В соответствии с этими результатами нормативы могут быть разделены на три группы [c.218]
В уравнениях (66) — (68) приняты обозначения Kvi — коэффициент массопередачи по паровой фазе, отнесенный ко всей эффективной площади тарелки, кмоль/ч а — коэффициент относительной летучести q — доля жидкости в исходной смеси УС = у (xt) — молярная концентрация легколетучего компонента в паре, моль/м3 У/ — расход пара, уходящего с питающей тарелки, кмоль/ч Хр, z/p — молярная концентрация легколетучего компонента соответственно в жидкой и паровой фазах питающей смеси, моль/м3. [c.145]
Структура оптимизационного блока модели месторождения, вовлекаемого в разработку, существенным образом зависит не только от характера принимаемых зависимостей (9), (10), но и от состава, единиц измерения и вида экономических нормативов, используемых в коэффициентах целевой функции, на основе которой осуществляется выбор оптимального варианта. В основе исчисления коэффициентов целевой функции лежат расходы, обусловленные технологической последовательностью осуществляемых на месторождении работ по бурению скважин, подъему жидкости на поверхность, подготовкой и хранением нефти и т. п. Удельные нормативы этих расходов разработаны во ВНИИнефть [16] и могут быть разделены на три группы заданные на одну эксплуатационную и нагнетательную скважину (I), на единицу жидкости (II) и на единицу нефти (III). [c.108]
К числу основных факторов, определяющих производительность в лолевых условиях, относятся ширина рабочего захвата машины при обработке дайной культуры, что не всегда совпадает с длиной распиливающей штанги средняя рабочая скорость движения машины расход на 1 га рабочей жидкости (при опрыскивании), пылевидного порошка (при опыливший), отравленной приманки с разными наполнителями и других пестицидов длина гона участков состояние почвы и рельефа. Поэтому для выведения дифференцированных норм производительности подвижных машин по формуле Я. А- Мейсаховича нужно (использовать поправочные коэффициенты. [c.78]