Ниже приводятся принятые названия, обозначения и области применения получаемых по формуле средних диаметров капель и соответствующие значения / и k [c.8]
С увеличением вязкости внутренние силы трения затормаживают переток жидкости из сужения в расширение, что приводит к удлинению струи. Продолжительность образования капель возрастает, пережим сужения замедляется, при этом перемычка успевает растянуться, и из нее образуется спутник . Средний диаметр капли растет вследствие медленного формирования сферической капли, захватывающей большой участок струи. [c.15]
В качестве начальных условий задают скорость газа на уровне распылителя WT, средний объемно-поверхностный диаметр капель dK, расход жидкости Ож, скорость истечения жидкости ОУЖ, корневой угол факела р и функции распределения плотности орошения. [c.49]
При наличии полной информации о дисперсных характеристиках факела учет радиальных неоднородностей дисперсного состава капель не представляет трудностей и не приводит к усложнению модели. Для этого достаточно для каждой кольцевой струйки наряду с расходом и начальной скоростью задать средний диаметр частиц. [c.53]
Наряду с образованием основных струй наблюдается регулярное образование струй, диаметр которых значительно меньше среднего, а длина в два раза больше. Эти струи перед распадом отрываются от пленки жидкости у своего основания, а разрушаясь, образуют большое число мелких капель. При других режимах работы подобное явление не наблюдалось. [c.156]
Значительная часть известных работ посвящена выводу уравнений для расчета среднего диаметра капель при распыли-вании. Так, при сравнительно невысоких скоростях истечения (до 20 м/с) можно воспользоваться несложной зависимостью, предложенной Панасенковым Н. С. [134] [c.74]
Гидравлические характеристики форсунки. На рис. 8.7 приведены зависимости коэффициента расхода от геометрической характеристики завихрителя. Цифрами /—6 обозначены зависимости, объединяющие завихрители с постоянным параметром d3/R 7—9 — зависимости, объединяющие завихрители с постоянным параметром R/R , 10—14 — зависимости, построенные по формуле для расчета среднего диаметра капель. [c.186]
Кроме перечисленных факторов на качество распыливания-жидкости акустическими форсунками влияют диаметр и число-отверстий для подачи жидкости в зону распыливания. Так, при изменении производительности форсунки от 42 до 660 кг/ч и диаметра отверстий для подачи жидкости от 0,8 до 2,1 мм средний размер капель увеличивается от 65 до 160 мкм. При неизменных отношениях GJGX, несмотря на увеличение диаметра отверстий, рост среднего диаметра капель не наблюдался, а увеличение числа отверстий вело к росту dM, что, по-видимому, является результатом торможения воздушного потока и, следовательно,. уменьшения кинетической энергии струи. Вероятно, для повы- [c.191]
Средний диаметр капель распыливаемой жидкости с увеличением расхода (при /l = onst) возрастает, а с увеличением частоты от 20 до 60 кГц уменьшается и составляет 20 — 120 мкм. [c.204]
Вязкость топлива влияет на распиливание его. О качестве распиливания принято судить по среднему диаметру образующихся капель (рис. 68). При повышении вязкости качество рас-пыливания его ухудшается, но увеличивается глубина проникновения капель в среду сжатого воздуха. Если вязкость возрастает, то для обеспечения нормального распъШивания приходится прибегать к увеличению давления впрыскивания. Считают, что изменение вязкости в пределах от 3 до 8 мм2/с (при 20 °С) не требует регулировки топливного насоса. [c.414]
Расчет температуры поверхности капли. При малом диаметре капель, т. е. при слабой внутрикапельной циркуляции, а также при больших числах Re температура на поверхности капли Т ж может значительно отличаться от средних значений Тж. [c.61]
В опытах определяющие параметры варьировались в достаточно широких пределах скорость истечения жидкости — от 11 до 40 м/с расход жидкости —от 0,1 до 8 кг/с корневой угол факела — от 30 до 90°, диаметр капель — от 0,2 до 0,6 мм температура жидкости — от 360 до 377 К скорость газа во входном сечении аппарата — от 1 до 11 м/с диаметр аппарата (для аппарата Вентури — диаметр сужения) — от 0,25 до 0,92 м температура газа на входе — от 293 до 450 К влагосодержание газа —от 0,015 до 2,5 кг/кг средний диаметр частиц пыли — от 1 до 30 мкм плотность частиц — от 2,5 до 2,7 кг/м3. Одновременно оценивалась точность расчета теплообмена путем сравнения показаний влажного термометра Ттк установленного на выходе из аппарата, с расчетной температурой точки росы (рис. 3.3,6). Относительная погрешность не превысила 12%. [c.69]
Дисперсные характеристики. Зависимость среднего объемно-поверхностного (заутеровского) диаметра капель от частоты для пульсационной форсунки с прерывателем представлена на рис. 9.9, д. Можно видеть, что при увеличении частоты до 80 Гц заутеровский диаметр существенно уменьшается, а затем остается практически неизменным. У форсунки с возбудителем (рис. 9.9, е) зависимость объемно-поверхностного диаметра dZ2 от частоты пульсации имеет экстремальный характер вначале dz2 возрастает, достигая некоторого максимума, а затем убывает до значения, меньшего,, чем при нулевой частоте. [c.219]